「鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説」Ｑ＆Ａ

1. （解8.23）式の解説において、下端引張時（スラブ圧縮）の場合にＴ形梁の有効幅Bと梁せいDからなる仮想の長方形梁を想定する記載があります。具体的には、（解8.23）式で用いるp_tを、a_t /(bD)ではなくa_t /(BD)で求めるという理解で宜しいでしょうか。
   
2. （解8.23）式の前提となる実験資料はp_t＝0.4〜2.8％である旨の記載があるので、これが適用範囲であると考えますが、a_t /(BD)で求めたp_tが0.4％以上になることは、ほぼ無いと思われます。有効幅Bを用いる場合のp_tの適用範囲はどのように考えたら宜しいでしょうか。

_Qp_w＝｛Q_D/(b・j)−α・f_s｝/（0.5_wf_t）+0.002　　　(1)

_Qp_w＝｛Q_D/(b・j)−α・f_s｝/（0.5_wf_t）+0.001　　　(2)

1. P.73の2行目「スラブ側辺の拘束（単独梁・並列梁）」において、単独梁は、「片持ちスラブがとりついた状態で、スラブの側辺に、梁が無く、スラブが拘束されていない状態」、並列梁は、「梁が平行して並んでおり、その間にスラブがある。よって、スラブの側辺に梁があり、スラブが拘束されている状態」の理解でよろしいでしょうか？　異なる場合は、それぞれどのような状態か、お教えいただけませんか。
2. P.68の(8.1)、(8.2)式による、スラブによる剛性増大を考えるときの、スラブの協力幅算出に「片持ちスラブ」を考えることはできますでしょうか。もし考えることができる場合、図8.1の左側の部分を参考に、「片持ちスラブの出寸法をa/2として、b_aを算出する」としてよろしいでしょうか。異なる場合は、算出方法をお教えいただけませんか。

コンクリートの許容支圧応力度f_nは、許容圧縮応力度f_cを√(A_c /A_l)倍に割り増した値と考えることができる。

1. ひび割れ筋は、曲げ耐力に寄与させないために、柱定着させない鉄筋であり、その意味で、トラス機構を形成しない可能性がありますが、靭性に影響ありますでしょうか。もちろん、影響が無いとは思っていませんが、かと言って、必ずしも良くないかどうかの判断も難しいと思っているので、何か知見あれば知りたいです。
2. 「あばら筋は引張材として、、、主筋にたがをはめたように囲むことが必要である」という内容は、外周のあばら筋についての記載でしょうか。それとも、副あばら筋についても言及されていますか。
3. 「幅の広い梁や主筋が、、、、副あばら筋を併用するなどして、曲げ降伏後の靭性を確保できるように配筋するのが望ましい」とありますが、この場合、副あばら筋は、柱に定着させる主筋に結束する必要がありますか。
4. 上記3.のなかで「曲げ降伏後の靭性を確保できるように」とありますが、具体的には、どのようなことでしょうか。参考文献や、実験結果などによる記載であれば、参考資料を教えてください。

質問：片持ちスラブ及び片持ち梁については実務的に係数としてどの程度が適正ですか？
回答：片持ち梁に限らずせいの小さい梁については付7.の長期たわみ計算法にてチェックして下さい。

1. 梁ねじり補強について、p.405ではBachの式が再掲されました。このBachの式にてコンクリートの許容せん断応力度f_s＞τ_maxとなる場合、コンクリートにはせん断ひび割れは生じず、ねじれ補強のためのSTPや腹筋は不要と考えてよいのでしょうか。
   またp.408ではせん断補強筋を0.1%は少なくとも入れるようにありますが、「捻れに必要なp_w + 0.1%かつ0.2%以上」という判断でしょうか。せん断検討時にαを考慮してコンクリート断面のみでせん断力を負担できる場合0.1%は不要で、「捻れに必要なp_wかつ0.2%以上」と考えてもよろしいでしょうか。
   （匿名希望1）
2. 杭頭曲げのねじり応力による基礎フーチングの検討で、p.407に記載されている(解22.13)〜(解22.15)式を採用してねじりの検討をする際、長方形断面梁を対象とした算定方法のため、梁の構造規定(p_w≧0.2%)を満足させないといけないのでしょうか？
   （匿名希望2）

1. A図の様に、杭の配置が柱芯に対して、Ｘ方向は対称、Ｙ方向は非対称の場合、「B_y = 1600」をせん断面としたせん断設計で、（20.5）式、適用の可否について、ご教示ください。
   また、A図には、Ｙ方向に偏心曲げ応力（M = P・e_y）を負担できる基礎梁が配置されていますが、B図の様に基礎梁が配置されていない場合、「B_y=1600」をせん断面としたせん断設計で、（20.5）式、適用の可否について、ご教示ください。
2. 「杭の配置が柱芯に対して左右対称なものを対象とする」とした、その理由をご教示ください。

1. 連層耐震壁の中間階の梁について
   1. 2010年版のp.322-L.4〜には梁型を設ける場合の条件として3項目の記載がありましたが、2018年版には記載がありません。記載されなくなった理由を教えてください。
   2. 連層耐震壁の中間階の梁の上下で耐震壁が平面的にずれる時の注意点または検討すべきことを教えてください。平面的にずれる場合の制限などありましたら、その考え方も教えてください。平面的にずれる場合にねじれで検討し補強することはできますか？　ねじれで検討できる場合はその応力はどのように考えればよいですか？
2. 1999年版までは、「ℓ₀：開口部の長さ、h₀：開口部の高さ」と記されて1つの開口例を図示されていましたが、2010年版からは2つ以上の開口例が図示され「ℓ_0p：開口部の投影長さの和、h_0p：開口部の投影高さの和」と記されています。基本的な開口補強筋の算出方法は変わっていないと思われます。ℓ_0pと h_0pとで算出された開口補強筋は複数の開口それぞれに補強すると考えてよいですか？

1. D35以上の鉄筋には原則として重ね継手は設けないとありますが、理由を教えていただきたいです。JASS 5 2018内　10.10鉄筋の重ね継手（P351）　には、かぶりコンクリートの割裂を伴いやすいので〜　とありますが、こちらが理由となるのでしょうか。
2. (16.12)(16.13)の式はD35の鉄筋には対応しているのでしょうか。

1. p.514より、等価断面二次モーメントI_e2の式には15乗の記載がありますが、なにか理由がありますか。
2. p.519より、クリープ係数φは常に3.0ですか。

1. 「1.2　曲げひび割れ幅算定式」について
   　「曲げひび割れ幅算定式におけるスラブの有効引張断面積の計算方法」を見直した理由は何でしょうか。式の簡略化のみでしょうか。
2. 「1.4　スラブの曲げひび割れ幅から定まる鉄筋応力度」について
   　「スラブの曲げひび割れ幅から定まる鉄筋応力度の簡便な求め方」として「簡易計算式」から「算定図表による方法」に変更した理由は何でしょうか。グラフを作成した計算式の一例を示して頂けますでしょうか。

1. 昔から使用されているスラブのたわみ倍率16は大きいと感じます。最新の知見などにより変更するなどの予定はあるでしょうか。ご見解をお聞かせいただければありがたいです。
2. 片持ちスラブの長期たわみ増大率について
   　「片持ちスラブの長期たわみ増大率」を周辺固定スラブと同じK = 16とした根拠を本文の中でも詳しく示して頂けないでしょうか。また、講習会時に根拠として提示されていた「要因毎の長期たわみ増大率」のグラフを本文内に掲載していただきたいです。
   　そのグラフの作成のための計算方法、実験方法とその数値の整理の仕方も教えていただけないでしょうか。
   　加えて、どのように計算したのか、計算例もあわせて教えてご教授願えれば幸いです。

1. 18条および付7の床スラブについて
   　曲げひび割れ幅算定式等の「式の簡略化」や「図表の改定」、「計算例の追加」が主な改定と考えますが、全般的に改定の意図とこの章の位置づけを教えてください。また、改定講習会の説明資料にあって本文中にない資料が多くありましたので、補足資料や数値の根拠を本文中にさらに追加していただけないでしょうか。
2. 長期たわみ計算に用いる「乾燥収縮ひずみに関する知見」について
   　600μとするとたわみがスパンの250分の１を超えてしまうことがあるため、400μを設計者判断で使用可能とした、という理解でよろしいでしょうか。
   　また、「400μは仕上げ施工時以降の乾燥収縮を対象とし、部材寸法、仕上げ等の影響を考慮して設定したもの」とありますが、これらの影響について定量的に数値を示して頂くことは可能でしょうか。
   　「直仕上げスラブとする場合（p.519、520）」において、どういうときに乾燥収縮ひずみを600μと考えたほうがよいか、設計者として判断する際の資料、例示を追加していただけないでしょうか。

1. 規準20条（P. 41-42）に、杭基礎の場合、p_w ≧0.2%を配する条件でαを考慮できる旨追記されましたが、直接基礎の場合もp_w ≧0.2%を配すればαを考慮できると考えて宜しいでしょうか？
   また、べた基礎についても、せん断補強筋（p_w ≧0.2%）を配すればαを考慮できると考えて宜しいでしょうか？
   （JSCA中部支部 RC分科会）
2. 基礎スラブの許容せん断力について、適切なディテールのせん断補強筋比がp_w = 0.2%以上で配筋とありますが、やはりαを考慮する条件として、0.2%は必須でしょうか？
   また、αの範囲は1≦α≦2でしょうか？
   （JSCA本部 RC分科会）

1. P.184（解15.19）式の形状係数κについて、両側に取り付く梁の片側が片持梁であっても、一般階で十字形（κ=1.0）、最上階でT形（κ=0.7）を採用してよろしいでしょうか。またD_jを柱せいとしてよろしいでしょうか。
   同様に最上階に片持ち柱が取り付く場合、外端部で卜形（κ=0.7）、内端部で十字形（κ=1.0）を採用してよろしいでしょうか。
2. 直交梁による補正係数φについて、両側に取り付く梁の片側が片持梁であっても、φ=1.0を採用してよろしいでしょうか。
3. 杭基礎の場合、杭頭モーメントや基礎の偏心モーメントなどの影響により、特に外端部では基礎梁主筋が増大するため、L形κ=0.4では梁断面が過大になります。既成杭の杭基礎であっても、接合部は卜形としてのκ=0.7を使用できませんか。
4. P.187 (解15.27)式において片側が片持梁の場合、T'=0としてよろしいでしょうか。通常の外端接合部では大梁の上端引張時で決まるため安全側と思われます。

1. 解説図19.33(a)で、梁d=500、柱d=750となっていますが、梁b=500、柱b=750の誤りではないでしょうか。
2. P335 短期許容せん断力Q₂=3811kNは、柱の拘束係数α=1.5で算出されていると思いますが、この例のように縦長の開口が柱に接していても、α=1.5として問題ありませんか。
3. P335 開口補強に有効な鉄筋量で、A_v、A_hは開口補強筋のみの断面積となっていますが、これに開口端から500の範囲の壁筋2-D13の断面積を追加してもかまいませんか。
4. P334 梁のスタラップが開口上下のみ、2-D13@125 とされています。構造規定には見当たりませんが、何らかの検討に基づいたものであれば、その根拠についてご教示をお願いします。

1. p372上から6行目に「基礎梁から離れた位置の杭頭モーメントをy方向の基礎梁に伝達するために・・・（中略）・・・検討する必要がある。」とありますが，「離れた位置」の目安として，柱面又は基礎梁面から基礎せいの1/2程度の範囲に杭が収まっていれば，ねじりの検討は不要と考えてよろしいでしょうか。
2. p372下から10行目に「付着検定面は，原則として杭芯位置とし，」とありますが，「柱面位置」の誤りではないでしょうか。下から3行目以下を読みますと，テンションシフトを考慮してもしなくても，結局，付着長さは，杭芯から鉄筋外端の折曲げ開始点までの（dを減じない）長さになると解釈できます。

1. p.217に、靱性保証型指針によって付着に対する安全性の検討を行えば、16条の安全性の検討は省略できるとあります。靱性保証型指針p18の設計用付着応力度について、せん断ひび割れを生じないことが確かめられた場合、式（6.8.1）のL−dをLとしてもよろしいでしょうか。
2. p.210では、せん断ひび割れの発生の判断に、15条の（15.1）式、（解15.1）、（解15.8）式を用いてよいとあります。せん断ひび割れの確認の式として，靱性保証型指針p.15のせん断ひび割れ強度V_cの式（6.2.1）を用いて行って問題ないでしょうか。

1. 地中梁がx方向，y方向共にない場合，杭芯と柱芯を偏心させることは可能でしょうか。可能の場合，何に注意すればよいか教えてください。
   （匿名希望1）
2. 計算例4について，基礎スラブ内下端筋の計算をしているが，この基礎スラブタイは基礎梁下端圧縮力と釣合うことで，ほとんど無視できるのではないでしょうか。18-D25を基礎スラブ下端にも配置するのは不合理だと思われます。
   （匿名希望2）
3. 引張軸力が働く場合はどの様に考えればいいですか。
   （匿名希望3）

1. 連層耐震壁の最上階の枠梁について、図19.7(b)に示されていますので、壁と同厚とすることは問題ないということだと思いますが、都市再生機構の壁式ラーメンの標準図（壁梁付：ダブル配筋　最小壁厚W180）のように、あばら筋を設けず、壁筋を屋根スラブまで定着させるような計画は可能でしょうか。
2. ③鉛直軸力の負担が小さい壁では、「地震力のみを負担するように計画された壁部材では、端部の配筋は柱の構造規定を満足する必要はない。」とされ、�C大きな開口の周囲に付加する柱型や袖壁端部に付加する柱型などは、「この柱はなくても鉛直荷重は支持しうるので、上記のような構造規定で必要断面積を決めるのは明らかに過剰である場合が多い。」とされていますが、このような耐震壁の端部は柱型拘束域に該当するため、少なくとも、帯筋が必要と考えてよろしいですか。
   　また，Ｐ339，9行目以降の柱型拘束域の解説について、「柱型拘束域は柱と同様な配筋とする部位であって、配筋量、断面形状はとくに規定しない。配筋、形状が柱の構造規定（最小規定）を満足しない場合も含まれる。」とありますが、この構造規定とは建築基準法施行令第77条の帯筋比等を満足する必要がないということですか。

主筋降伏のメカニズム
節点の回転により引張側の鉄筋が内部コンクリートから外に突き出す力を受けて伸びΔTが生じる。
この降伏エリアではコンクリートと鉄筋は引張側なので付着力は生じない。
降伏領域左右に十分な定着がされていれば，主筋は降伏する。

1. P220f)2)曲げ降伏を許容しないカットオフ筋の付着について
   　「その他の記号については、修正係数がα₂=0.75とし」とありますが、1段目のカットオフ筋を検討する場合はα₂=1.0としてよろしいでしょうか。
2. 計算例における有効せいdについて
   　P236で上端筋1段目通し筋の付着応力度τ_Dを求める際に、dは一段目のd₁を使用していますが、2段目の通し筋を検討する際には2段目のd₂を使用してよろしいでしょうか。
   　P237で2段目のカットオフ筋の付着応力度τ_Dを求める際には、全主筋によるd_eを使用していますが、d₂を使用するのは問題ありますか。
   　また、1段目のカットオフ筋を検討する際には、1段目のd₁を使用してよろしいでしょうか。

1. 複数杭が剛接合された基礎スラブの上端配筋について
   1. 基礎梁が両方向にある場合でも，複配筋とする必要はありますか？　柱脚曲げ応力は全て基礎梁で負担するため，上側引張にはならないと思いますが・・・
   2. 基礎梁が両方向にある場合でも，基礎主筋端部はスラブせいの中心を越えて10d_b以上延長させる必要はありますか？　基礎梁がある場合は，従来のように20d立上げでは問題ありますか？
      （匿名希望1）
   3. 複数の杭が剛接合された基礎であっても従来の方法により算定する（杭頭曲げの影響は別途検討する）場合は，ⅲ)の構造規定に従わなくてよろしいか。
      （匿名希望2）
2. 複数杭が剛接合された基礎スラブの複筋比について
   1. 20条5.(3)ⅲ)a)において，複筋比は0.5以上とあり，解説（p368）に「断面算定位置で上端引張となることが想定されるので・・・」とありますが，想定しうる上端引張の必要鉄筋があれば複筋比0.5以上の縛りを設ける必要はないのではないでしょうか。13条の梁においても，軽量コンクリートでなければ複筋比の縛りはありません。
      　柱の長期軸力が大きい場合，下端筋の鉄筋量がかなり多くなるため，上端筋に不必要な鉄筋量を配筋しなければならなくなります。
      （匿名希望3）
   2. ⅲ)基礎スラブの構造規定a)の複筋比0.5以上の規定は，計算上必要な袴筋を設けた場合，準拠しなくてもよろしいでしょうか。また，許容せん断力のαは，上記の複筋比0.5以上を満足しない場合でも，考慮してよろしいでしょうか。（併せて，複筋比0.5以上の根拠を教えていただけましたら幸いです。）
      （匿名希望4）